Основные размеры цилиндрических насадных фрез приведены на рис



Скачать 219.86 Kb.
страница1/4
Дата06.07.2018
Размер219.86 Kb.
Название файлаОсновные размеры цилиндрических насадных фрез приведены на рис.docx
  1   2   3   4

Основные размеры цилиндрических насадных фрез приведены на рис. 5.2.

Da – наружный диаметр фрезы;

Do – диаметр посадочного отверстия;

Н – высота зуба (глубина стружечной канавки);

h – высота профиля зуба фрезы;

m – толщина ступицы фрезы;

Df – внутренний диаметр фрезы;

Da = D0 +2m +2H



http://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image227.gifРис. 5.2

Фрезы могут иметь двухопорное или консольное закрепление на станке.

Обычно выдерживается следующее соотношение:

Df = (1,6..2,5)D0;

m =(Df – Do)/2;

Do = Da / (2…3).

На практике можно вначале определить диаметр посадочного отверстия D0, а затем определён наружный диаметр Da и наоборот, например: для затылованных фасонных фрез диаметр посадочного отверстия можно определить по формуле:

Do = А · hX,

где: А – коэффициент из справочника;

h – высота профиля зуба инструмента;

х – показатель степени, берётся из справочника.

Следовательно Da = (2…3)D0 и округляется до стандартного.

Или наружный диаметр цилиндрической фрезы можно определить по формуле:

Da = 0,2 В0,26 t0,09 Sz0,06 l0,78 d0,26

где: В – ширина обрабатываемой поверхности,

t – глубина фрезерования,

S – подача на зуб,

l – расстояние между опорами,

d - величина допустимого прогиба,

Но с увеличением Da уменьшается производительность обработки, при Sz= Const и z= Const. время обработки определяется по следующей формуле:http://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image229.gif.

Покажем что увеличение наружного диаметра Da уменьшает производительность, т.е. увеличивается время обработки.

http://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image231.gif

Из этих формул видно что увеличение Da приводит к уменьшению n и Sмин , что и приводит к увеличению времени на обработку.

При определении Da необходимо стремиться к минимально допустимому значению Da. Это значение определяется значением диаметра оправки, на которую закрепляется фреза. Диаметр оправки должен отвечать условиям прочности и жёсткости(рис. 5.3).

http://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image233.jpg

Рис. 5.3


Допустимый прогиб оправки, δ:

- для черновой обработки δ, должен быть не более 0,4 мм,

- для чистовой обработки δ, должен быть не более 0,2 мм

На прочность оправка рассчитывается по формулам сопротивления материала при допустимых напряжениях: [δ ИЗГ ] = ( 150…200) МПа – в зависимости от материала оправки.

Наружный и внутренний диаметры фрез стандартизированы, стандартный ряд значений D0:

D0 = 8, 10, 13, 16, 22, 27, 32, 40, 50 мм.

Особенность стандартизации значений наружных диаметров фрез в том, что они расположены по геометрическому ряду, со знаменателями j = 1.26, 1.41, 1.58.

Например для j = 1.26, ряд значений Da равен 3,4,5,6,8,10…1000 мм.

Это сделано для того, чтобы при переходе (замене) фрезы одного диаметра фрезой другого диаметра, скорость резания на станке оставалась постоянной, при соответствующем переключении коробки скоростей станка (частота вращения шпинделя станка имеет значение геометрического ряда с соотносительным коэффициентом j).
Количество зубьев фрезы находится из условий:

1) размещения стружки во впадине;

2) необходимого срока службы инструмента при переточках;

3) обеспечения прочности зуба;

4) обеспечения технологичности конструкции.

Рассмотрим пример: определим число зубьев цилиндрической фрезы по условиям размещения стружки между зубьями.



http://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image235.gif

Рис. 5.4


Фреза срезает стружку площадью Fстр = Sz*t

Fстр £ Fвпад, или Fстр £ Fвпад / К

где: К – коэффициент запаса; К > 1

Sz = Sмин/z,



http://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image237.gif

где: С – учитывает форму зуба незатылованной фрезы ( трапецеидальную; ломанную – усиленную; криволинейную).

C1 – коэффициент, учитывающий соотношение между H и t окр; http://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image239.gifhttp://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image241.gif

http://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image243.gif

где http://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image245.gifhttp://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image247.gifhttp://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image249.gif

Для цилиндрических фрез, обрабатывающих пластический материалhttp://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image251.gifа для торцовых фрез http://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image253.gif

После определения Z и объёма впадины необходимо проверить прочность зуба по формулам сопромата, как консольно закреплённую балку.



Равномерность фрезерования

http://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image255.jpg

Рис. 5.5


Коэффициент равномерности:

http://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image257.gif;

http://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image259.gif; f – целое число

где: φ – угол контакта (в градусах );

f – коэффициент равномерности фрезерования при винтовых или прямолинейных стружечных канавках, должен быть целым числом, при выполнении этого условия длина режущих кромок одновременно участвующих в резании постоянна; http://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image261.gif, для выполнения условия равномерности фрезерования, при работе фрезой с винтовыми зубьями;

В – ширина фрезерования;

ω – угол наклона стружечных канавок;

http://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image263.jpg

Незатылованные фрезы затачиваются по задней поверхности, используются в условиях крупносерийного и массового производства т.к. их стойкость и стоимость выше затылованных фрез. Высокая стойкость объясняется тем, что при заточке задней поверхности снимается образующийся после закалки, так называемый обезуглероженный слой.

Стоимость высока потому, что сложен процесс заточки, особенно фасонных фрез.

Зубья бывают трёх форм:

трапециевидная -применяется: для мелкозубых фрез, используемых для чистовой обработки, g = 0

http://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image265.jpg

Рис. 5.7


ε – шаговый угол ε =360/z

q - угол впадины q = ε + η;

R – радиус в основании впадины R = (1…2) мм;

f – длина задней поверхности, f = ( 0,5 … 2) мм.

h - угол при вершине зуба, если h °, то расчёт на прочность не производят.

С – длина задней поверхности.

f – длина фаски по задней поверхности зубьев

усиленная-ломаная – применяется для крупнозубых фрез, при снятии больших припусков (черновая обработка )g > 0.



http://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image269.jpg

Рис. 5.8


Такая форма зуба обеспечивает более высокую прочность, чем трапецеидальная форма, за счёт приближения спинки зуба к параболе, (форма зуба ближе к форме балки равного сопротивления на изгиб).

криволинейная (радиусная) -Применяется для крупнозубых фрез, для снятия больших припусков (черновая обработка). γ>0.



http://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image271.jpg

Рис. 5.9


При такой форме зуба обеспечивается его равнопрочность по высоте, спинка выполнена по параболе.

Стружечные канавки для первой и второй формы зубьев получают стандартными угловыми фрезами. Для третьей формы нужна специальная фреза.

Для уменьшения радиального биения режущих кромок зубьев незатылованных фрез на каждом зубе методом круглого наружного шлифования получают фаску f = 0,2..0,4 мм, с af = 0°.

Фасонные незатылованные фрезы находят наибольшее применение в условиях массового и крупносерийного производства. Они имеют следующие преимущества перед фасонными затыловаными фрезами:

1) При заточке этих фрез по задней поверхности снимается дефектный обезуглероженный поверхностный слой, что обеспечивает высокий период стойкости инструмента (однозатылованные фрезы по задней поверхности не шлифуются, т.е. дефектный обезуглероженный поверхностный слой на задней поверхности у них не снимается и поэтому их период стойкости по сравнению с незатылованными фрезами ниже).

2) При заточке задней поверхности незатылованных фрез создаются одинаковые по величине задние углы в главной секущей плоскости во всех точках режущей кромки. Что обеспечивает одинаковые условия резания по всей режущей кромке (рис. 5.10).

3) фасонные незатылованные фрезы имеют большее количество зубьев, при этом понижается нагрузка на каждый зуб, и повышается период стойкости инструмента.

4) фасонные незатылованные фрезы имеют меньшее радиальное биение зубьев чем затылованные фрезы. Это обеспечивается технологией заточки задней поверхности фрез. Фреза сначала затачивается заданным углом αв , а затем фреза шлифуется по вершинкам зубьев как обычная круглая деталь – при этом на вершине зуба вдоль всей режущей кромки образуется ленточка шириной 0,2…0,4 мм на которой задний угол равен нулю. С одной стороны наличие на ленточке заднего угла равного нулю снижает режущую способность фрезы, но с другой стороны уменьшается радиальное биение зубьев и увеличивается период стойкости фрезы из-за более равномерной нагрузки зубьев при фрезеровании.

Фасонные незатылованные фрезы затачиваются и перетачиваются по задней поверхности. Для этого создаются специальные и специализированные приспособления. Переточка по задней поверхности производится методом обводки шлифовальным кругом по копиру. Т.е. по сравнению с заточкой затылованных фрез по передней поверхности у незатылованных фрез возрастает трудоёмкость переточки инструмента и требуется специальная технологическая оснастка для этого. Поэтому незатылованные фрезы используют преимущественно в условиях крупносерийного и массового производства.

http://ok-t.ru/studopediaru/baza3/755919940431.files/image273.jpg

Из сайта «лекции»:

иаметр фрезы является важнейшим параметром ее конструкции. При выборе диаметра необходимо обеспечить необходимую жесткость оправки для заданных условий работы фрезы.

Диаметр фрезы следует выбирать минимальным с целью снижения машинного времени обработки.

Наружный диаметр посадочных фрез должен обеспечить прочность фрезы в сечении между окружностью впадин и посадочным отверстием. Опытным путем установлено, что нормальная работа фрез имеет место при прогибе оправки, не превышающем δ=0,4 мм при черновом и δ=0,2 мм при чистовом фрезеровании. Ее деформация зависит от расстояния l, мм, между опорами, ширины фрезерования В, мм, глубины резания t, мм, и подачи на зуб SZ, мм. Подача на зуб зависит от требуемых параметров шероховатости обработанной поверхности. С учетом изложенного, диаметр цилиндрических фрез.

Наружный диаметр дисковых фрез

где t' – глубина паза или уступа, мм;

∆=10 мм – толщина простановочного кольца и зазор между оправкой и заготовкой.

Диаметр концевых фрез при обработке уступов и плоскостей.

где l1 – вылет фрезы относительно шпинделя. Число зубьев следует задавать.

При черновом фрезеровании подачу на зуб можно выбирать: при обработке заготовок из стали SZ=0,4…0,6 мм, из чугуна SZ=0,6…08 мм.

При выборе диаметра торцевых фрез необходимо учитывать, что при заданной ширине t заготовки врезание зуба должно происходить при толщине среза ах≥ρ, где ρ – радиус скругления лезвия, мм. Это имеет место при dа/t=1,2…1,5.

При симметричном фрезеровании толщина среза

где ψ –угол контакта фрезы с заготовкой;

φ – угол лезвия фрезы в плане.

Учитывая, что при ах=ρ, получим

Радиус округления лезвия ρ=0,35…0,55 (α+γ) мкм. При затуплении радиус ρ увеличивается примерно в 3 раза. В эту формулу подставляют значение ρ (в мм) для изношенного инструмента.

Рассчитанные диаметры фрез округляют до ближайших стандартных размеров.

Диаметр посадочного отверстия



Поделитесь с Вашими друзьями:
  1   2   3   4


База данных защищена авторским правом ©nashuch.ru 2017
обратиться к администрации

    Главная страница
Контрольная работа
Курсовая работа
Лабораторная работа
Пояснительная записка
Методические указания
Рабочая программа
Методические рекомендации
Теоретические основы
Учебное пособие
Практическая работа
Общие сведения
Общая характеристика
Федеральное государственное
Дипломная работа
Теоретические аспекты
Общая часть
Самостоятельная работа
Физическая культура
Методическое пособие
государственное бюджетное
квалификационная работа
Выпускная квалификационная
История развития
Направление подготовки
Техническое задание
Технологическая карта
Теоретическая часть
Краткая характеристика
Общие положения
прохождении производственной
Понятие предмет
Металлические конструкции
Методическая разработка
Техническое обслуживание
Электрические машины
Описание технологического
Общие требования
Практическое занятие
Технические характеристики
Правовое регулирование
Технология производства
Сравнительная характеристика
Математическое моделирование
Исследовательская работа
бюджетное учреждение
История возникновения
теоретические основы
Методические основы
Организация производства
Экономическая теория
Примерная программа